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整體豎轉技術在斜拉索橋傾斜索塔施工中的應用

作者：建筑鋼結構網(wǎng)    
時間：2009-12-22 20:26:20 [收藏]

    摘 要：采用整體豎轉的施工方法進行斜拉索橋傾斜索塔的吊裝，可降低索塔結構的高空拼裝工作難度。由于采用地面拼裝和焊接，便于拼裝過程中的結構尺寸精度控制，提高焊接質量和工效。鋼塔采取整體豎轉到位，最大程度減少了高空安裝、調整及焊接工作量，使鋼塔最終安裝精度得到了有效的保證。
    關鍵詞：整體豎轉 傾斜索塔 安裝精度

    一、工程概況

    西安?灞生態(tài)園灞河2號橋主跨為半漂浮體系獨塔斜拉索鋼箱橋，跨度為 145m，橋面寬度29.8m，鋼橋橫斷面為雙箱雙室扁箱形，鋼橋總重2800噸。索塔為矩形變截面四腹板橢圓形鋼箱體，索塔斜高80.752m，垂直高度78m，鋼塔自重1560.74噸，塔身中心線與水平面成75°傾角。鋼塔為全焊接結構，底部最大截面為5820×2500（單位：mm），頂部最小截面為3000×2500（單位：mm）。全橋主體鋼結構主要選用Q345qD鋼材，最大焊接板厚為60mm。鋼索塔的施工，采取工廠內整體拼裝后分段焊接，現(xiàn)場在水平支架上進行拼裝和焊接成鋼拱，最后采用整體豎轉的施工方法將鋼索塔扳轉到75°傾角的安裝位置。

    二、施工技術難點及對策
    1： 西安灞河2號橋坐落于灞河與?河交匯處，河道常年有水，現(xiàn)場安裝時間在6-11月份，為灃水期。施工區(qū)域水深約為4-5米，對構件吊運帶來不便。對策：為確保施工工期，降低施工措施費用，施工現(xiàn)場周圍建臨時圍堰，將場地內的積水抽干后進行施工。以解決水面區(qū)域施工難題。
    2： 由于該鋼索塔在橋的縱軸向與水平面成75°傾角，垂直高度78m，總重達1560.74噸，使索塔鋼結構單元的拼裝、吊裝、定位及焊接難度極大。對策：通過結合現(xiàn)場情況對幾種施工方案的工期、成本及安全可靠性比較后，決定采用鋼塔在水平支架上完成整體拼裝焊接，然后采用整體豎轉的方法將鋼塔安裝就位，從而解決高空拼裝時鋼結構單元吊裝、定位、穩(wěn)固及高空焊接的難題。
    3： 整體豎轉施工方法的技術難點是建立安全可靠的豎轉受力體系，保證體系受力明確、簡潔可靠。對策：經(jīng)過反復論證和驗算，最終確定采用塔根鉸接式起重塔充當豎轉拔桿，塔頂采用6臺350噸穿心式液壓千斤頂及后背錨穩(wěn)繩組成的受力體系。完成索塔豎轉過程受力。
    4： 豎轉鉸鏈安裝精確定位是保證索塔順利豎轉和定位的關鍵，鉸鏈安裝誤差的控制是整體結構施工基礎和難點。對策：通過制定科學的測量方案并增加相應的工藝措施，控制了鉸鏈安裝的定位精度。
    5： 鋼索塔豎轉就位后，由于其結構自重的影響將出現(xiàn)塔身彎曲，從而影響索塔焊接前定位及索塔掛索時結構線形控制。同時，索塔就位后由于河道風力較大，必須解決索塔安裝就位狀態(tài)風震的影響。對策：索塔就位后，利用塔身中部錨索孔增設轉換索調整塔身中部撓曲變形，既解決了索塔變形問題，又為索塔提供了抗風震的穩(wěn)定索。
    三、整體豎轉的關鍵技術
    1: 整體豎轉的受力體系
    整體豎轉的受力體系由索塔、起升索、起重塔、塔頂穿心式千斤頂、后背索及后背錨組成。索塔坐落于8號橋墩上，根部4m埋入8號墩混凝土內。索塔在工廠內分段加工完成后運到現(xiàn)場，在8號墩與10號墩之間搭設拼裝支架，進行索塔拼裝和焊接。索塔頂段設置三組吊耳，用于豎轉時安裝起升索錨具。起重塔搭建于8號墩頂，采用65式軍用墩標準桿件組合成變截面桁架結構的承重塔。起重塔底部在組裝階段為剛性固結，外排桁架為起重塔搭建提供支撐。在索塔豎轉階段，起重塔底部轉換為鉸接，外排桁架與塔身承重桁架脫開。從而減少起重塔的根部約束，簡化起重塔桿件受力。索塔豎轉提升千斤頂安裝在起重塔頂?shù)钠鹬仄脚_上，起重平臺在10號墩側安裝六臺350噸液壓穿心式千斤頂，用于豎轉牽引。千斤頂上安裝144根Φ15.24mm1860級預應力鋼鉸線作為起升索，與索塔頂部吊耳連接，用于牽引在地面完成整體拼裝的索塔。在7號墩兩側分別設置一個1000噸地錨，每個地錨安裝兩臺350噸千斤頂。采用96根Φ15.24mm1860級預應力鋼鉸線，將地錨與起重塔頂平臺連接作為后背索。用于平衡起升索傳遞到塔頂平臺的索力。
    1.1：索塔整體豎轉施工現(xiàn)場布置：


    1.2：起重塔
    起重塔架采用65式軍用墩桿件組合而成，為提高起重塔搭設速度和便于塔頂設備的安裝，在起重塔一側安裝一臺23B型塔吊，將軍用墩桿件在地面組合成框架結構后，再吊至起重塔上進行組裝。隨著起重塔的高度升高，塔吊在距8號墩頂48m處設置附著點，附著在起重塔架上。起重塔分別在距8號墩頂48m、63m和78m處設置三層風纜繩。每層風纜繩為四根對稱布置，繩徑28mm，預緊力6噸。起重塔各主要施工工況狀態(tài)，采用ANSYS軟件按照實體建模后進行結構驗算：

    1）在起重塔搭設階段主要考慮風載荷和塔吊附著后的附加載荷的影響，起重塔架設三層風纜繩后，滿足最大400Pa風壓下的安全狀態(tài)；
    2）起重塔在工作狀態(tài)（起重塔底為鉸支狀態(tài)，且考慮400Pa風載荷最不利風向）

    通過對起重塔在各工況下的結構強度及剛度檢算，表明起重塔結構滿足索塔豎轉對強度及剛度的要求。起重塔搭建過程要保證各節(jié)點連接可靠，高強螺栓連接付做到不欠擰和不過擰。并在豎轉加載后對全部螺栓進行檢查，松動的部分及時補擰。起重塔拼裝過程中嚴格控制塔架的垂直度，完成拼裝的起重塔垂直度偏差小于20mm.

    1.3：后背錨
    通過對索塔豎轉各階段的受力計算分析，豎轉加載到索塔脫離拼裝支架的臨界狀態(tài)，受力體系各部承載達到最大值，隨著索塔豎轉角度的增加各部受力值逐漸減小。因此，受力體系的結構計算均采用豎轉初始階段的最大承載力值為設定值。并考慮最不利方向400Pa風載荷及1.1的動載系數(shù)。起升索最大索力為1040噸；后背索最大索力為856噸。
    后錨設計為重力式錨碇。每個后錨設4根Φ1500mm樁基，樁長25m，承臺尺寸為6250*6250*3500mm，承臺及樁身自重為 476噸。后背錨計算結果：
    每個后錨所受最大上拔為：225噸
    抗拔安全系數(shù)為：K=476/225=2.11>2.0
    每個后錨所受最大水平力為：363噸
    抗滑移安全系數(shù)為：K=2.1>1.4
    后背錨滿足受力要求。索塔豎轉加載過程中后背錨觀測最大水平位移為3mm。


    1.4：索塔豎轉鉸鏈
    鋼鉸鏈既是豎轉過程的轉軸，又是索塔拼裝及豎轉就位的基準。隨著搬轉角度的增大，鋼鉸鏈最終將承受鋼塔全部重量，因此，鋼鉸鏈既要滿足結構簡單便于施工，又要確保足夠的強度和剛度，安全可靠。鋼鉸鏈分為鉸鏈下座、銷軸和鉸鏈上座三部分構成（如下圖）鋼鉸鏈的轉動部位均應保證 以上光潔度，材料均應進行超聲波探傷檢測。結構在工廠內制作完成后進行消除應力處理。
    鋼塔豎轉鉸支座裝配Φ400mm銷軸，材質為40Cr調質處理；耳板采用Q345B，耳板厚度為90mm。
    鋼鉸支座最不利受力工況為鋼塔被扳轉到75°安裝就位狀態(tài)，取1.1倍的沖擊系數(shù)，下部銷軸所受總荷載為 1415.68*1.1=1557.25 噸，由兩幅鉸鏈承受。
    銷軸抗剪安全系數(shù)：K=6
    耳板承壓安全系數(shù)：K=4.46
    經(jīng)計算，豎轉鉸鏈耳軸及耳板均滿足施工要求。



    1.5：起升千斤頂及吊索
    1）起升千斤頂為6臺350噸液壓穿心式千斤頂，并排安裝在起重塔頂部平臺的9號墩側，各頂之間通過油壓傳感器和位移傳感器控制各千斤頂受力均衡。起升力最大值為1040噸每臺頂平均受力為173.3噸，千斤頂工作安全系數(shù)2.01，滿足施工要求。
    2）起升索共計144根，在起重塔頂平臺處分六束穿在6臺液壓穿心千斤頂上，在索塔頂部每相鄰兩束為一組與索塔頂部吊耳連接。最大起升力1040噸時，平均每根鋼絞線受力7.2噸，鋼絞線破斷力25.6噸，安全系數(shù)為3.54，滿足施工要求。
    3）索塔頂部吊耳，是在原設計塔頂箱形結構內部增加兩條內置腹板進行結構補強；腹板的布置形式等同于鋼塔內置腹板的原設計；吊耳設計為插入式吊點，用于鋼塔的豎轉起吊。


    索塔頂部吊耳軸采用Φ400mm銷軸，材質為40Cr；耳板采用Q345B，耳板厚度為58mm共計三組吊耳，六塊耳板。
    索塔頂部吊耳受力最大工況為索塔豎轉脫離拼裝支架時，每組吊耳所受最大荷載為346.66 噸，由此可得：
    銷軸抗剪安全系數(shù)（按Q345B計算）：K=13.47
    耳板承壓安全系數(shù)：K= 6.25
    1.6：后背千斤頂及后背索
    后背千斤頂為4臺350噸液壓穿心式千斤頂，在每側后背錨分別安裝兩臺千斤頂。4臺后背千斤頂通過壓力傳感器平衡后背力。后背力最大值為索塔豎轉脫離拼裝支架時，合計856噸。每臺頂平均受力為214噸，安全系數(shù)1.63，滿足施工要求。
    后背索共計96根，分4束穿在后背千斤頂和起重塔頂平臺后背錨掛架之間，最大后背力為856噸時平均每根受力8.92噸，鋼絞線破斷力25.6噸，安全系數(shù)為2.87，滿足施工要求。
    1.7：起重塔下部鉸支撐結構
    考慮索塔豎轉過程中起升力為漸變值，與之平衡的后背力隨起升力的變化而改變。不同的索力狀態(tài)下后背索的彈性伸長量不同，由此造成重塔隨后背索長度的變化而出現(xiàn)偏斜。當起重塔偏斜時，若起重塔的根部與基礎為剛性連接，則勢必在根部桿件上出現(xiàn)彎矩，并隨起重塔偏斜量增大而遞增。此種狀態(tài)下，起重塔根部桿件將出現(xiàn)既承受壓力又承受彎矩，從而使根部桿件容易出現(xiàn)受壓狀態(tài)下的失穩(wěn)?；谏鲜鲈?，起重塔工作狀態(tài)下應減少根部約束，消除彎矩的不利影響。故此，起重塔下部在豎轉工作狀態(tài)下采用鉸接支撐形式，改善起重塔根部桿件受力狀態(tài)，提高起重塔的安全性。
    起重塔下部鉸支撐結構由上部橫梁、下部縱梁、下鉸座構成。上部橫梁與起重塔墩柱采用高強螺栓連接，上橫梁與下縱梁為焊接。下縱梁與下鉸座在橋的縱軸向通過半圓鉸連接。由此形成起重塔在豎轉過程中沿橋縱軸方向為根部鉸支的桅桿，起重塔在橋的縱軸向的平衡由連接塔頂平臺的起升索和后背索來保證。由于塔根部的鉸支撐由七組鉸支座組成，在進行下鉸座定位安裝時必須保證各鉸支座的同軸度，以保證起重塔鉸支撐各點受力的均勻和各鉸支座在橋的縱軸向轉動的靈活性。起重塔下部結構圖示。


    索塔豎轉受力體系，通過充分的結構計算后進行設計、制作和安裝。以保證結構的可靠性和施工的安全性。
    2：豎轉鉸鏈的安裝定位
    2.1：索塔根部錨固段的安裝
    索塔豎轉的鋼鉸鏈，安裝在索塔錨固段內。因此，索塔錨固段是塔體豎轉施工的基礎，其安裝狀態(tài)必須滿足鉸鏈安裝定位的精度要求，才能保證后期索塔拼裝及豎轉的順利進行。索塔根部箱體4000mm澆筑在混凝土塔墩中，墩頂面以上2000mm鋼塔節(jié)內灌注混凝土。塔墩通過埋設的精軋螺紋鋼及貫穿錨固段箱體的剪力筋與索塔澆注混凝土后連成一體，索塔錨固箱節(jié)的安裝就位后方可進行塔墩最終段的混凝土澆注施工。

    在索塔預埋段吊裝前，在混凝土墩臺內設置型鋼支架，用作預埋段安裝就位時的定位支撐架。用全站儀投放預埋段在安裝支架上頂面定位十字中心線，用于索塔預埋段下端口安裝定位基準線。將鋼塔預埋段吊起放入塔墩內的支架上，調整至箱體下端口軸線與支架上定位軸線重合后，在下端口四側設置定位擋塊。
    橋塔預埋段吊裝就位后，用全站儀對塔節(jié)上口十字中心線進行測量。塔節(jié)上口測量基準線為橋的縱向軸線和8號塔墩橫向軸線。先將一側索塔預埋段上端口調整完畢，保證上端口橫向軸線與塔墩軸線平行，同時保證上端口4邊中心點的坐標與設計相符。然后參照塔墩橫向軸線和橋的縱向軸線進行另一側索塔預埋段的調整。保證兩預埋段上口縱軸向中心線平行度偏差在6000mm長度內小于5mm,橫軸向中心線同軸度偏差小于3mm，調整完成后將鋼塔和底座焊接牢固。塔墩混凝土澆筑時應注意塔節(jié)兩側混凝土均勻澆筑和振搗，并實施監(jiān)控測量跟蹤，防止預埋段塔節(jié)的位移。
    2.2：鋼鉸鏈安裝
    用全站儀復測預埋段上端口四側面中心觀測點三維坐標，并用光電經(jīng)緯儀復查兩箱體縱向軸線平行度和橫向軸線同軸度。通過GPS點定位G、B、H、C用于鉸座及索塔安裝放線基準點。

    其中：A、E、F為橫軸線定位點；
    O1、O2為索塔錨固段上端口中心點；
    　　G、B；H、C為縱軸線定位點；
    P1、P2為下鉸座耳軸孔中心點；
    以③軸線為基準軸線放出④軸線為鉸鏈軸心定位軸線。
    以①、②軸線放出兩鉸鏈在縱向定位軸線，其支點P1、P2為兩鉸鏈中心定位點。
    以A點為原點，C點為定位點，J點為P1、P2的中心點利用全站儀于A點復測P1、P2點縱軸的坐標位置。
    將下鉸座連同鉸座板吊入鋼箱體，以下鉸鏈孔中心安裝定位，調整鉸鏈下座耳板垂直度、耳板平面與中心線垂直平面的平行度及兩耳板與中心垂直面的對稱度，用框式水平儀檢查鉸鏈耳板加工面的垂直度偏差應小于1/1000。
    在下鉸座兩軸孔的外側，臨時安裝一等徑圓盤，圓盤加工成芷口與耳軸孔的配合間隙不大于0.05mm，圓盤中心點與軸孔中心重合。圓盤內、外側軸心點用劃針劃出十字線交點，劃針線寬應小于0.2mm。如上圖所示。
    在J點架設經(jīng)緯儀，測量調整鉸座內、外側耳板上銷軸孔中心與④軸線所在鉛垂面的平面外偏差，以A點架設水準儀測量內、外側銷軸孔心標高偏差，采用游標卡尺進行觀測線標定，保證同一銷軸兩側孔心徑向偏差值小于1mm，兩墩臺上的下鉸座耳軸孔中心同軸度偏差值小于2mm。
    用全站儀于A點對下鉸座銷軸孔的安裝偏差進行復測后，將下鉸座進行定位焊接。
    控制精度要求：①P1-P2線與H-C線垂直度偏差小于3/20000；②P1P2兩點水平度偏差小于2mm，以保證鋼塔安裝就位后垂直度偏斜小于1/5000；③P1、P2處鉸軸孔中心軸與P1P2軸線的同軸度偏差小于2mm。
    下鉸座與錨固段的焊接采用兩名焊工同焊接參數(shù)、對稱位置施焊，焊接采用小電流、分段跳焊，焊前預熱溫度80～100℃，焊接過程層間溫度控制小于250℃，焊后保溫緩冷并進行消氫處理。鉸座焊接過程應始終進行測量觀測，通過調整焊接次序和規(guī)范控制焊接變形，嚴禁大電流連續(xù)施焊，每完成一道焊縫焊接后，用氣動風鎬打擊焊縫表面，以碾壓焊縫消除焊接殘余應力。
    1）焊接方法： 二氧化碳氣體保護焊；
    2）焊材：藥芯焊絲（TWE-711）；
    3）焊前預熱：80℃～100℃；
    4）層間溫度：180℃～200℃；
    完成下鉸座安裝、焊接后，進行上鉸座安裝。上鉸座安裝時先將上、下鉸座用假軸連接，假軸外徑與鉸座孔徑誤差為0.5mm，假軸用厚壁無縫管加工而成， 假軸穿入上、下鉸座后應保證上鉸座能自由轉動，然后將上鉸座轉至其與上節(jié)箱體的安裝位置，用支架將上鉸座固定。調整上節(jié)鋼箱體與下部預埋段箱體側板軸線重合后，將上鉸鏈與上箱體焊接固定。
    上鉸座裝配圖示意圖：


    首段箱體按索塔安裝位置吊裝就位，與上鉸鏈焊接完成后，將上段塔節(jié)轉至水平拼裝狀態(tài)。
    上鉸座與索塔箱體間的焊接遵參照下鉸座的焊接工藝制度進行，鉸座與箱體的焊接過程中應經(jīng)常用塞尺檢查，假軸與軸孔的間隙變化，當發(fā)現(xiàn)不均勻變形時及時調整焊接順序。
    鉸座焊接過程熱量集中，最大板厚60mm,拘束度很大，易產(chǎn)生熱裂紋和母材的層狀撕裂，焊后采用電熱毯加熱，電子溫控儀控溫，進行退伙處理。外包100mm厚石棉被，退火溫度600℃～650℃，保溫時間130分鐘，然后緩慢冷卻至室溫，退火加溫區(qū)應為焊縫及兩側150mm范圍。

    3：索塔拼裝
    選用65式軍用墩搭設索塔現(xiàn)場拼裝支架，上部鋪設鋼墊梁，做為塔架箱體拼裝載荷分配梁。分配梁上設拼裝支撐墩作為鋼塔箱節(jié)拼裝時的支撐點。
    索塔節(jié)的拼裝以首段與鋼鉸鏈焊接定位的箱體為初始端，各拼裝段腹板中心均與首段的腹板中心在同一水平面，各段的拼裝就位依照內外側腹板中心線上定位點坐標進行調整。就位的鋼塔節(jié)從N3（N3’）段接口開始向沿橢圓長軸對稱向N25段依次進行拼裝。每完成兩個支撐柱跨距單元內的塔段吊裝和調整后，隨即進行該單元內塔段的定位焊接，然后進行后續(xù)單元內塔段的吊裝和焊接。
    塔段接口上蓋板、下蓋板采用帶焊劑襯墊的CO2焊接，實現(xiàn)單焊雙面成型。腹板采用分段立焊，焊工以接口豎向中心線為對稱軸對稱布置，同步施焊。先焊內側兩腹板，再焊外側兩腹板。焊前需對焊縫兩側及坡口內的銹蝕進行充分清理，焊劑墊使用前應進行450℃烘干2.5小時以上，并進行200℃保溫待用，將襯墊裝配到焊縫鈍邊下側，襯墊應與鋼板表面貼緊，適度擠壓。然后進行母材預熱，預熱采用電熱毯或加熱棒預熱，預熱溫度控制在焊接側表面溫度為80～100℃為宜，預熱區(qū)域為焊縫兩側各100mm?150mm，二氧化碳氣保焊打底焊接，焊接過程層間溫度控制在250℃以下。
    索塔拼裝采用三維坐標定位的同時，對索塔上斜拉索孔中心位置坐標進行校核。由于塔段在支架上進行拼裝，每段塔節(jié)就位時都應對前段已就位鋼塔進行復測，以監(jiān)控支架承載變化后的變形，并及時調整拼裝塔節(jié)標高。

    由于索塔現(xiàn)場焊縫全部為一級焊縫，需進行48小時后的100%超聲波探傷和10%射線探傷。因此，探傷工作應與現(xiàn)場的焊接及吊裝作業(yè)合理安排，以保證施工人員的人身安全和最佳的施工效率。
    4：鋼橋塔豎轉液壓系統(tǒng)
    以起重塔頂平臺為液壓提升系統(tǒng)的工作平臺，將六臺350噸級液壓穿心式千斤頂作為起升設備，安裝于塔頂起重平臺上。起重平臺通過縱、橫墊梁將載荷分布到軍用墩立柱上。起重平臺由橫梁和起重縱梁構成，在縱梁上安裝錨箱用于安裝豎轉千斤頂，通過鋼鉸線與索塔頂部吊耳連接。六臺350噸液壓千斤頂分別使用兩臺液壓站供油，在豎轉工作過程，通過安裝在千斤頂上的位移傳感器和壓力傳感器控制千斤頂?shù)耐轿灰坪途鶆蚴芰?。索塔豎轉的前45°采用六頂同時工作，45°-75°采用四頂工作。


    后背索采用四臺350噸千斤頂工作，分別由兩臺液壓站供油。起升和后背系統(tǒng)液壓站由一臺計算機控制。
    5：豎轉過程監(jiān)控及觀測
    5.1：應力監(jiān)控
    起重塔搭設完成后，按照對起重塔結構受力計算的結果，在起重塔鉸座、變截面位置軍用墩柱、塔頂分配梁及起重平臺縱梁吊耳處安裝張弦式應變測試設備，測量各點應力初始值。在索塔豎轉開始后按照每分鐘一次的頻率對起重塔高應力區(qū)進行檢測。檢測值與理論計算值進行比照，為索塔的豎轉提供決策依據(jù)。

    5.2：測量觀測
    索塔豎轉過程中需對起重塔縱向偏位、起重塔橫向偏位、索塔豎轉角度、及后背錨變位進行觀測。
    起重塔的縱、橫向變位觀測采用光電經(jīng)緯儀測量，用于監(jiān)控隨著索塔豎轉角度的變化引起起重塔頂受力不平衡時起重塔的傾斜。以便于及時調整后背索力，平衡起重塔受力，使起重塔垂直度保持適當?shù)钠罘秶?
    在豎轉加載后，采用經(jīng)緯儀對后背錨水平位移進行觀測，以掌握后背錨基礎受力后的變位，確保豎轉過程的安全。
    索塔豎轉角度的觀測采用在索塔腹板中心線上貼反光片，用全站儀進行觀測，通過觀測點的坐標來測出索塔的豎轉角度。
    6：索塔豎轉
    完成索塔拼焊、檢測、豎轉設備安裝及起升索穿索和索力初調后。更換鉸鏈耳軸，先將上、下鉸鏈安裝定位使用的假軸用耳軸頂出，然后拆除所有上、下鉸鏈固定支撐及索塔拼裝過程中的工藝支撐。使索塔與拼裝支架的全部連接點斷開，并清理塔內和塔頂面的全部雜物，清除索塔豎轉前的障礙。
    索塔豎轉分以下幾個階段進行：
    6.1：豎轉前起重塔垂直度調整：由于起重塔在豎轉加載前其塔根部轉為鉸接支撐形式，塔頂起升力和后背力變化時，起重塔身將出現(xiàn)偏斜，為控制起重塔頂位移，減少對塔頂操作人員帶來不適的影響，豎轉過程中起重塔頂?shù)目v橋向偏斜量一般控制在50mm以內。加載前起重塔初始垂直度偏差控制在10mm以內。
    6.2：豎轉加載、壓載：索塔豎轉加載分20%、40%、60%、80%、100%五個階段進行，每階段加載過程中，對起重塔和索塔均應力應變值進行嚴密監(jiān)控，并及時調整起重塔的偏斜量。加載到預計起升力之后，索塔將轉離拼裝平臺，索塔與拼裝平臺完全脫離后進入滿負荷壓載狀態(tài)。索塔豎轉體系在壓載狀態(tài)下保持24小時。
    6.3：壓載狀態(tài)下索塔豎轉受力體系檢查：索塔豎轉進入壓載階段后，將液壓系統(tǒng)的閥體鎖死，分專業(yè)進行起重塔、索塔吊耳、后背錨變位及千斤頂掛架、液壓提升系統(tǒng)等進行檢查。
    起重塔檢查主要是頂部其中梁吊耳焊縫檢查、起重塔桿件連接節(jié)點高強螺栓檢查、塔根鉸座及縱梁檢查。目的是檢查起重塔在滿載狀態(tài)下，高應力桿件變形和裂紋及高強螺栓的松弛。索塔吊耳檢查，是針對索塔吊耳在最大豎轉載荷狀態(tài)下變形及高應力部位的裂紋，確保豎轉的安全。后背錨檢查，主要進行后背錨座受壓狀態(tài)下的破損、后背錨在最大后背力作用下的滑移和后背錨千斤頂掛架安全性的檢查。
    液壓提升系統(tǒng)檢查，主要檢查液壓系統(tǒng)的密封性、起升及后背鋼絞線受力是否均勻和起升索在千斤頂掛架內出索是否順暢。
    根據(jù)各專業(yè)分工的檢查結果進行匯總分析，對檢查中發(fā)現(xiàn)的問題認真解決后，通過現(xiàn)場技術人員驗收確認，方可轉入正式索塔豎轉階段
    6.4：索塔豎轉：通過24小時壓載及壓載階段對各部分的檢查和調整后，索塔進入正式豎轉階段。豎轉過程0°~45°采用6臺千斤頂同步提升，鋼絞線提升速度為4米/小時。在45°~75°的豎轉階段用4臺千斤頂同步提升，鋼絞線提升速度為6米/小時。豎轉過程中對起重塔應力變化、起重塔垂直度進行跟蹤觀測，并對起重塔偏斜進行及時調整保證豎轉工作順利進行。
    7：索塔就位焊接
    由于索塔的拼裝采用鉸鏈定位，而鉸鏈的游動間隙小于2mm。因此，索塔合攏接口部分能夠避免出現(xiàn)較大錯位，接口部位設置定位墊板保證接口的焊縫間隙。測量索塔腹板中心線上反光片坐標，調整索塔腹板中心線與水平面夾角滿足設計要求后將合攏接口進行固定。合攏口焊接前應進行充分清理表面污物并進行預熱，焊接過程中控制層間溫度，焊后進行消除應力退火處理。焊接過程中還應注意合理的焊接順序和對稱的焊縫布置，減小焊接變形和焊后殘余應力
    8：索塔后背體系裝換及起重塔拆除
    在索塔豎轉合攏調節(jié)完成后，將起重塔柱腳恢復到塔的拼裝過程的剛性固接狀態(tài)。同時恢復起重塔拼裝過程架設的起重塔風纜繩。進行索塔受力體系轉換。由于索塔搬轉至75°角后的起升索索力僅為132噸，后背索索力為153噸。因此，在此時可將四臺后背千斤頂中兩臺350噸千斤頂拆除，將其所承擔的后背力轉換到另外兩臺千斤頂上，將卸載的兩臺千斤頂與索塔中部臨時后背索進行安裝和加載，同時將原起重塔后背索進行卸載，對索塔中部變形進行調整至塔身側面中心線成直線狀態(tài)，與水平面成75°傾角。然后進行合攏口焊接。在完成索塔根部焊接后，將索塔中部裝換后背索加載至192噸后，將起重塔后背索完全卸載，完成索塔合攏焊接后的受力體系轉換。
    起重塔最后卸載的兩臺千斤頂轉換為索塔頂部后背索，用于調整索塔在自重狀態(tài)下塔頂撓曲變形，并與索塔中部后背索一同充當傾斜的索塔掛索前抗縱橋向風震的穩(wěn)繩。

    完成索塔受力體系轉換后，便可拆除起重塔頂液壓起升設備和起升索及后背索。最后進行起重塔的拆除。由于斜拉索橋的掛索施工必須在主跨鋼橋及引橋的混凝土橋施工完成后進行，轉換后背索要在索塔掛索并完成初張拉后卸載和拆除。

    結束語
    通過采用整體豎轉技術組織西安灞河2號橋的安裝施工，使索塔焊接測量結果達到：塔頂橫橋向偏差3mm；縱橋向角度偏差0.016°。達到了很高的安裝精度。同時降低了施工的難度，簡化了施工控制環(huán)節(jié)，使高空安裝的焊接、組拼、測量監(jiān)控等工序轉化為地表作業(yè)，從而提高了效率，保證了安裝質量和進度。索塔現(xiàn)場1980米厚板拼裝焊縫100%達到超聲波一級探傷標準，一次探傷合格率達到96%。安裝過程使用的最大吊車為150噸，從而極大地降低了施工成本。由于減少了高空作業(yè)工作量，保證了施工過程0傷亡的安全目標實現(xiàn)。使大型傾斜構的安裝做到了安全、準確、平穩(wěn)、快捷、高效。
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